該是等效應(yīng)力吧）達(dá)到屈服極限以后，應(yīng)力不再增大，但是應(yīng)變會一直增長。
    ANSYS中設(shè)定DP模型需要輸入3個參數(shù)，粘聚力c，內(nèi)摩擦角fai，膨脹角faif，其中的膨脹角faif 是用來控制體積膨脹的大小的。在巖土工程中，一般密實的砂土和超強(qiáng)固結(jié)土在發(fā)生剪切的時候會出現(xiàn)體積膨脹，因為顆粒重新排列了；而一般的砂土或者正常固結(jié)的土體，只會發(fā)生剪縮。所以在使用DP模型的時候，對于一般的土，膨脹角faif 設(shè)置為0度是比較符合實際的。
       對于另外的兩個參數(shù)粘聚力c，內(nèi)摩擦角fai，DP模型中指定了如下的關(guān)系
        （為簡化，內(nèi)摩擦角fai記為x，即sin（fai）=sinx）
屈服方程：西格瑪（應(yīng)力符號）=6ccosx/[3^0.5*(3-sinx)] ,其中的3^0.5表示3的平方根運算，*號為乘號

假定cosx不等于零，將屈服方程的分子分母同時除以cosx，得到下面的式子
                西格瑪（應(yīng)力符號）=12^0.5c/(3/cosx- tanx)
假定西格瑪達(dá)到最大值，對其進(jìn)行求導(dǎo)運算，由于西格瑪數(shù)值曲線的斜率為零，可以得知，在x取為19.47度的時候，可以有最大的屈服極限（屈服應(yīng)力）。
根據(jù)屈服方程再進(jìn)一步計算有下面的關(guān)系（假定c=20kpa，內(nèi)摩擦角fai（x）不斷變化，膨脹角faif）
角度 / 屈服應(yīng)力
  0 /23.094
10 / 24.14
19.47 / 24.495 最大值
20 /24.494
30 /24
40 /22.515
50 /19.935
60 /16.233
70 / 11.501
80 /5.970
90 / 0
      由上面的數(shù)值可以看出，在粘聚力一定的情況下，在0度~30度的范圍以內(nèi)，屈服應(yīng)力其實變化不大。在這種情況下，粘聚力的影響相對來說要大很多。

      所以對于采用DP模型來進(jìn)行彈塑性計算的朋友來說，當(dāng)內(nèi)摩擦角在這一定的范圍以內(nèi)時，如果屈服極限很小，要調(diào)整參數(shù)來增大屈服極限（或者是延遲塑性出現(xiàn)），調(diào)整內(nèi)摩擦角作用不大，即使從10度調(diào)整到30度，其變化很小，所以基本沒什么作用。但是如果調(diào)整粘聚力c值的話，效果就很可觀了。
      由于本人進(jìn)行彈塑性計算的時候，經(jīng)常發(fā)現(xiàn)塑性出現(xiàn)過早，塑性區(qū)過大，或者是屈服極限比較低（都容易出現(xiàn)變形過大，計算不收斂的問題），所以發(fā)此貼。但這只是計算的一點技巧而已，真正的計算中還是要采用實際的參數(shù)，符合實際才行。
      再總結(jié)一下，由于在一般比較常見的土體中，不考慮膨脹角faif ，內(nèi)摩擦角符合上述的變化值不大的范圍（即所起作用不大），所以采用DP模型進(jìn)行計算的時候，粘聚力c是最重要的一個輸入?yún)?shù)了，直接影響模型。可以說，DP模型接近于一個參數(shù)所決定的模型。（備注：本人僅僅是從模型的屈服公式中得到上述的結(jié)論，究竟模型的實際情況如何，雖說做了一點計算，但是不敢莽下結(jié)論；至于真實的巖土材料特性能否用DP模型來表達(dá)，就更不好說了）